以電熔白剛玉和電熔致密剛玉為主要原料，研究了活性-α-Al2O3微粉對(duì)RH浸漬管澆注料的施工性能(振動(dòng)流動(dòng)度)、強(qiáng)度及抗渣性能的影響。研究表明：添加適量活性α-Al2O3微粉能提高RH浸漬管用Al2O3-MgO澆注料在高、中、低溫下處理后的強(qiáng)度、并且能夠有效地提高澆注料的抗渣性能。但活性α-Al2O3微粉對(duì)澆注料的施工性能不利，且施工溫度越高，其影響越顯著。
鋼液真空循環(huán)脫氣法(即RH法)的實(shí)施，要求相關(guān)耐火材料必須能夠經(jīng)受高真空環(huán)境條件、高溫以及急冷急熱、鋼水湍流沖刷、各種堿度的渣和合金成分的強(qiáng)烈化學(xué)作用。由于使用條件特殊(長(zhǎng)時(shí)間浸漬在鋼水及渣液中)，浸漬管對(duì)其內(nèi)襯耐火材料的要求頗為苛刻。
目前，浸漬管內(nèi)襯大都采用優(yōu)質(zhì)鎂鉻磚，而鎂鉻磚與外殼及通氣管道的固定則需依賴(lài)于浸漬管外部的澆注料，因此澆注料的壽命直接影響到RH浸漬管的使用壽命。在前期工作的基礎(chǔ)上，針對(duì)浸漬管澆注料的施工及對(duì)使用過(guò)程中存在的問(wèn)題，研究了活性α-Al2O3微粉對(duì)RH浸漬管澆注料的施工性能、強(qiáng)度及抗渣性能的影響。
1 實(shí)驗(yàn)
1.1 原料
實(shí)驗(yàn)用原料為電熔白剛玉(FWC)、致密剛玉(EDC)、電熔鎂砂(FM)等。有關(guān)原料的理化指標(biāo)如表1所示。
表1 原料的化學(xué)組成(w)
實(shí)驗(yàn)用活性α-Al2O3為國(guó)內(nèi)某企業(yè)生產(chǎn)，其中位徑DV50=1.68um，比表面積為1.3m2·g-1，粒度累積分布見(jiàn)圖1。
圖1 活性α-Al2O3的粒度分布
1.2 澆注料的粒度分布
浸漬管澆注料的粒度分布不僅影響著產(chǎn)品的最終性能，如氣孔率、體積密度、強(qiáng)度等，同時(shí)，許多工藝性能也取決于顆粒粒度分布。澆注料顆粒粒度配比的理論模型主要有兩種：一種是經(jīng)典的連續(xù)堆積理論，即安德里森方程;另一種是分布和堆積理論，即Dinger-Funk方程。本實(shí)驗(yàn)采用安德里森公式對(duì)澆注料的粒度分布進(jìn)行設(shè)計(jì)。配料的顆粒粒度分布如圖2所示。
圖2 澆注料顆粒粒度分布曲線(xiàn)
1.3 實(shí)驗(yàn)方法
將不同粒級(jí)的原料及分散劑按設(shè)計(jì)的比例放入攪拌鍋內(nèi)干攪拌30s，再加入適量水?dāng)嚢?~3min。將攪拌好的料置于振動(dòng)流動(dòng)度測(cè)量?jī)x中測(cè)定其流動(dòng)值。然后將試樣制成40mm×40mm×160mm的條形樣，用于測(cè)定試樣經(jīng)110℃4h、1000℃3h、1600℃3h熱處理后的強(qiáng)度�？乖囼�(yàn)采用靜態(tài)坩堝法，試樣為70.7mm×70.7mm×70.7mm的立方法，坩堝內(nèi)孔為32mm×40mm，自然養(yǎng)護(hù)24h后脫模，再在烘箱內(nèi)于110℃干燥24h。在干燥后的抗渣試樣中加入70g爐渣(組成見(jiàn)表2)，于1600℃3h條件下進(jìn)行抗渣試驗(yàn)，冷卻后用切割機(jī)沿坩堝軸線(xiàn)將其切開(kāi)，分析坩堝試樣侵蝕和滲透的程度，并進(jìn)行巖相分析。
表2 試驗(yàn)用渣的化學(xué)組成(w)
2 結(jié)果與討論
2.1 活性α-Al2O3對(duì)澆注料流動(dòng)性的影響
加有活性α-Al2O3微粉的試驗(yàn)料在不同環(huán)境溫度下的振動(dòng)流動(dòng)值見(jiàn)圖3。
從圖3可以看出；在施工環(huán)境溫度較高的環(huán)境下，活性α—Al2O3加入量對(duì)浸漬管澆注料施工性能的影響比較顯著，活性α—Al2O3加入量對(duì)澆注料施工性能的影響比較顯著，活性α-Al2O3加入量越多，澆注料的振動(dòng)流動(dòng)值越小，當(dāng)活性α—Al2O3的加入量超過(guò)一定量后，澆注料的流動(dòng)性能將會(huì)全部喪失;而在較低環(huán)境溫度下施工時(shí)，活性α—Al2O3加入量對(duì)澆注料振動(dòng)值流動(dòng)值影響較小，并且有波折。這是因?yàn)棣痢狝l2O3d活性大，比表面積高，與水接觸是生生如下反應(yīng)；
Al2O3+3H2O→2Al(OH)3
Al(OH)3→Al3+3OH-
此反應(yīng)的速度隨著溫度的提高而加快，當(dāng)在澆注料中加入含Na+的減水劑后，Na+被泥漿蠱的Al3+交換，使泥漿中的電位下降，粘度提高，從而使?jié)沧⒘系牧鲃?dòng)性能相應(yīng)下降。
圖3 活性α—Al2O3加入量對(duì)澆注料振動(dòng)流動(dòng)值的影響
2.2 活性α—Al2O3對(duì)澆注料強(qiáng)度的影響
圖4示出了活性α—Al2O3加入量對(duì)不同溫度處理后澆注料強(qiáng)度的影響
圖4 活性α—Al2O3加入量對(duì)澆注料強(qiáng)度的影響
從圖4可以看出；加入適量活性α—Al2O3可有效提高經(jīng)高、中、低溫處理后澆注料試樣的強(qiáng)度。這是由于活性α—Al2O3的粒徑很小(見(jiàn)圖1)，在澆注料中除了可以填充顆粒與顆粒間的空隙(微粉的填充效應(yīng))，減少浸漬管澆注料中的缺陷外，在高溫下還可以起到促進(jìn)燒結(jié)的作用。但當(dāng)活性α—Al2O3添加量超過(guò)一定值后，經(jīng)不同溫度處理后的澆注料試樣均出現(xiàn)強(qiáng)度下降的趨勢(shì)。這是因?yàn)樵诩尤肓康幕钚驭痢狝l2O3后，除一部分起填充空隙和減少澆注料施工用水量的作用外，剩余的部分優(yōu)先于澆注料中的水泥反應(yīng)生成CA2或CA6等，其反應(yīng)式如下：
CaO·Al2O3+nAl2O3→CaO·(n+1)Al2O3
上述反應(yīng)不但消耗基質(zhì)中大量的Al2O3，同時(shí)還伴有體積膨脹，使?jié)沧Ⅲw經(jīng)中、高溫處理后存在結(jié)構(gòu)缺陷，強(qiáng)度也相應(yīng)下降。從這個(gè)角度來(lái)說(shuō)，高性能RH浸漬管澆注料中的水泥用量應(yīng)盡量少，并應(yīng)開(kāi)發(fā)無(wú)水泥澆注料。
2.3 活性α—Al2O3對(duì)澆注料抗渣性能的影響
圖5示出了澆注料的抗渣性能與活性α—Al2O3添加量的關(guān)系�？梢钥闯觯S著配料中活性α—Al2O3添加量的增加，澆注料的侵蝕深度與滲透深度在開(kāi)始階段不斷下降，但當(dāng)活性α—Al2O3加入量超過(guò)一定量后，澆注料的抗渣性與上面分析的強(qiáng)度相一致，與組織結(jié)構(gòu)密切相關(guān)。澆注料的機(jī)構(gòu)越致密，結(jié)構(gòu)缺陷減少，則其抗渣性能也越好。
圖5 試樣的抗渣性能隨活性α—Al2O3添加量的變化
在澆注料中加入適量的活性α—Al2O3微粉，一方面能起到微粉的填充作用，減少澆注料的氣孔率，使浸漬管澆注料中的結(jié)構(gòu)缺陷減少，提高其康渣侵蝕能力；另一方面，加入的活性α—Al2O3微粉與配料中的水泥反應(yīng)，形成CA6并伴隨有一定的體積密度膨脹，使?jié)沧⒘系慕Y(jié)構(gòu)更加致密。但活性α—Al2O3加入量過(guò)多，體積膨脹也會(huì)相應(yīng)增大，將導(dǎo)致澆注料中的缺陷增多，抗渣性能相應(yīng)下降。
圖6為抗渣試驗(yàn)后試樣的顯微結(jié)構(gòu)照片�？梢钥闯觯涸嚇釉|(zhì)層與顆粒的分布比較均勻，但存在一定數(shù)量的氣孔(見(jiàn)圖6(a)黑色部分)，爐渣正是通過(guò)這些氣孔不斷向澆注料的內(nèi)部滲透的;由于爐渣中存在大量CaO、Fe2O3等低熔物，這些低熔物滲透進(jìn)入試樣后與基質(zhì)中的α—Al2O3反應(yīng)形成鐵鋁酸四鈣及鋁酸鈣等低熔點(diǎn)相，如圖6(b)和圖6(c)所示：隨著反應(yīng)的進(jìn)行，這種低熔點(diǎn)相不斷向爐渣中熔出，導(dǎo)致試樣的蝕變層主要以針狀的鋁酸鹽為主，如圖6(b)所示。若能提高澆注料的致密度，減少其結(jié)構(gòu)缺陷，則能有效地提高澆注料的抗渣性能。
3 結(jié)論
(1)在Al2O3-MgO澆注料中加入適量的活性α—Al2O3，能有效地提高澆注料的高、中、低溫強(qiáng)度;但過(guò)多的加入量對(duì)澆注料的施工性能不利，且隨施工溫度的提高而其不利影響加重;
(2)在Al2O3—MgO澆注料中加入適量的活性α—Al2O3微粉，能促進(jìn)澆注料在高溫下的致密化，從而提高浸漬管澆注料的抗渣性能。